Как да продължите Фондацията за колоните. Изчисляване на основата на колоната под колоната под действието на вертикално натоварване и момент в една посока. Изчисляване на основите за топене
В тази статия считаме, че изчисляването на Фондацията под колоната на 1-ви лимитното състояние при зареждане на основата от вертикалния товар и хоризонталното натоварване с огъващия момент, действащ в същата равнина.
Първоначални данни
Изходните данни за изчисляване на основата ще бъдат натоварвания, които идват в основата от колоната и инженерните и геоложките проучвания.
В резултат на изчислението на рамката, в програмата за изчисление бяха получени следните товари:
Mx \u003d 14.8 t * m (момент на огъване)
My \u003d 0, qy \u003d 0 (изчисление за действието на моменти в 2 самолета ще обмисля отделно в следните статии)
Искам да отбележа, че е най-добре да проверите 2 комплекта комбинации:
- Пълен вятър, сняг, теглото на строителството, равномерно разпределени
- Пълна вятър и тежести
Факт е, че едно от условията на изчислението е да се предотврати разделянето на ръба на основата от земята и в отсъствието на снежно натоварване, вертикалното натоварване ще бъде по-малко и съответно, по-малко свързване.
Инженеринг и геоложки проучвания:
Дълбочината на сезонно замразяване е 1,79 м;
Ниво на подземни води 1.6 m;
Свойства на почвите:
Силовите свойства на почвата се определят от инженерни и геоложки проучвания. За да направите това, ние търсим инженерно-геоложки разрез под желаната фондация и таблица с регулаторните и изчисляването на характеристиките на почвите. За изчисляване на първото лимитно състояние (изчислено за сила), изчислените характеристики са необходими при α \u003d 0.95 (доверителна вероятност за изчислени стойности), съгласно претенция 5.3.17 SP 22.13330.2016.
IgE-1 - насипна земя - пясък с различно мнозинство c on. Изграждане на боклук до 15-20%, бучки, останки J.D. плочи (в изчислението не участват, защото масовият маркер е под този слой на почвата);
IgE-2 - пясък на средното здраве, средна плътност, вода, наситена във вода: (e \u003d 0.65, ρ \u003d 1,8 т / m³, e \u003d 30 mPa, φ \u003d 35 °, с \u003d 1 kPa).
IgE-3 - пясък на средния размер, с рядка течност пясъчна пясъчна, глинеста, глинена средна плътност, вода на насищане: (e \u003d 0.6, ρ \u003d 1.82 т / m³, e \u003d 35 mPa, φ \u003d 36 °, c \u003d 1 , 5 kPa).
Нивото на подземните води е 1,8 м от нивото на земята.
Изчисляване на фондацията
Схемата на натоварването на прилагането на Фондацията е както следва:
Дълбочина на границата на фондацията
Дълбочината на фондацията се определя в зависимост от максималната дълбочина на сезонно замразяване, която е дадена в доклад за инженеринг и геоложки проучвания. В моя случай регулаторната дълбочина на сезонното замразяване е равна на d fn \u003d 1.79m.
Изчислената дълбочина на сезонното замразяване се изчислява по формулата 5.4 SP 22.13330.2016
където k Н е коефициентът, който отчита ефекта от термичната структура на структурата, взета за външни основи на нагряваните структури - съгласно таблица 5.2 SP 22.13330.2016; За външни и вътрешни основи на неотопляеми структури КН \u003d 1,1, с изключение на зони с отрицателна средна годишна температура;
В нашия случай, сградата е нечувана, така че
d f \u003d 1.1 * 1.79 \u003d 1.9692 m
Дълбочината на основата трябва да бъде не по-висока от изчислената дълбочина на замразяване (съгласно таблица 5.3 SP 22.13330.2016). За отопление на сгради се оставя да организира основите в сградата (не под външните стени) над дълбочината на замръзването, но трябва да се гарантира, че сградата се отоплява по време на студения сезон. Ако се приеме, че сградата може да бъде подложена на опазване или изключване на отоплението, след това вътрешните фондации също трябва да бъдат положени върху изчислената дълбочина на дренаж.
Предварителни размери на фондацията
Определете предварителната площ на основата.
Предварителният размер на Фондацията се определя по формулата:
N е вертикален товар от колоната, който получихме при изчисляване на рамката на сградата (n \u003d 21.3 t \u003d 213 kN);
R 0 - изчисленото съпротивление на почвата, предназначено за предварителното изчисление, е дадено в допълнение Б; 22.13330.2016 (в нашия случай, таблица В.2 за пясък на средния размер и средна плътност R 0 \u003d 400 точки, за глинени и други почви, виж други таблици в приложението Б);
Таблица B.2 - Очаквано съпротивление R 0 Sands
ȳ - Средно подуване Фондация и почва на съкратените му, предварително приети ȳ \u003d 20 kN / m³;
d - Дълбочина на основата (в нашия случай d \u003d 2 m)
A \u003d N / (R0 -ȳD) \u003d 213,246 / (400-20 * 2) \u003d 0.6 m²
20%, защото Фондация Събитие-централно компресирано 0.72 m²
Размерът на сутерена на фундамента се предписва в етап от 0,3 m, размерът на най-малко 1.5x1.5m (Таблица 4 надбавки за проектиране на основи на естествената база)
Таблица 4 Фондация Дизайн Дестинации за естествена база
| Скица на фондация | Модулни размери на фундамент, m, с модул, равен на 0.3 | ||||||||
| х. | h pl. | съответно h pl. | подметки | podkolnik. | |||||
| h 1. | h 2. | h 3. | квадрат б. ´ л. | правоъгълна б. ´ л. | под обикновени колони б вж. ´ l вж. | под колони в температурни шевове б вж. ´ l вж. | |||
| 1,5 | 0,3 | 0,3 | — | — | 1,5 ´ 1,5 | 1,5'1.8. | 0,6'06. | 0,6'1.8. | |
| 1,8 | 0,6 | 0,3 | 0,3 | — | 1,8'1.8. | 1,8'2,1. | 0,6'0.9. | 0,9'2,1. | |
| 2,1 | 0,9 | 0,3 | 0,3 | 0,3 | 2,1'2,1. | 1,8'2.4. | 0,9'0.9. | 1,2'2,1. | |
| 2,4 | 1,2 | 0,3 | 0,3 | 0,6 | 2,4'2.4. | 2,1'2,7. | 0,9'1,2. | 1,5'2,1. | |
| 2,7 | 1,5 | 0,3 | 0,6 | 0,6 | 2,7'2,7. | 2,4'3.0. | 0,9'1.5. | 1,8'2,1. | |
| 3,0 | 1,8 | 0,6 | 0,6 | 0,6 | 3,0'3.0. | 2,7'3.3. | 1,2'1,2. | 2,1'2,1. | |
| 3,6 | — | — | — | — | 3,6'3.6. | 3,0'3.6. | 1,2'1.5. | 2,1'2.4. | |
| 4,2 | — | — | — | — | 4,2'4,2. | 3,3'3.9. | 1,2'1.8. | 2,1'2,7. | |
| Следващата в стъпка | — | — | — | — | 4,8'4.8. | 3,6'4,2. | 1,2'2,1. | — | |
| 5,4'5.4. | 3,9'4.5. | 1,2'2.4. | — | ||||||
| 0.3 М. | — | — | — | — | — | 4,2'4.8. | 1,2'2,7. | — | |
| или | — | — | — | — | — | 4,5'5,1. | — | — | |
| 0,6 | — | — | — | — | — | 4.8'5.4. | — | — | |
| — | — | — | — | — | 5,1'5,7. | — | — | ||
| — | — | — | — | — | 5,4'6.0. | — | — | ||
Предварително задайте основата 1.5x1.5 \u003d 2.25 m², което е повече от предварителен минимум от 0,72 m².
Изчисляване на максималното и минималното налягане на ръба
Максимално и минимално явно налягане Формула 5.11 SP 22.13330.2016
Където n \u003d 21.3т \u003d 213 kn вертикален товар от колоната в kN;
A f \u003d 2,25 m² - площта на фундамента, m²;
γ mt - претеглена средна стойност специфични тегла телата на фондацията, почвите и етажите, получени от 20 kN / m³;
d \u003d 2 - дълбочината на основата, m;
M-MOUGE от релаксиращите всички товари, действащи по подметката на основата в KN * M, намирането на формулата:
M \u003d mx + qx * \u200b\u200bd \u003d 14,8 + 2.8 * 2 \u003d 20.4t * m \u003d 204kn * m
W е моментът на съпротивата към подметката на основата, m³. За правоъгълна секция се намира в зависимост от формулата w \u003d bl² / 6, където в нашия случай Б е страната на основата на основата по силата на буквата, l е дължината на единствената страна на основата по цифровата ос (Вижте снимката по-долу).
Като Преди това приехме основата с размери 1.5x1.5 m,
W \u003d bl² / 6 \u003d 1.5 * 1.5² / 6 \u003d 0.5625 m³
С действието на вертикално натоварване върху основата заедно с момента на огъване, можем да имаме 3 опции за налягането на налягането върху почвите:
- Трапецоидал
- Триъгълен
- Триъгълна с край на ръба на основата
Невъзможно е да се позволи на основата да се осъществи, т.е. Pmin винаги трябва да бъде ≥0.
В нашия случай, Pmin<0, поэтому нужно увеличить ширину фундамента таким образом, чтобы Pmin стал больше или равен нулю. Далее увеличиваем размеры фундамента методом подбора. При этом шаг изменения размера фундамента равен 300 мм.
Ние присвояваме основата според модулните размери на стъпки от 0,3 m. По-добре е да се използва основата на правоъгълна форма 2.1x1.8 m (l \u003d 2.1m, b \u003d 1,8 m)
A f \u003d 2.1 * 1.8 \u003d 3,78 m² - площта на фундамента, m²;
W \u003d bl² / 6 \u003d 1.8 * 2.1² / 6 \u003d 1.323 m³
Останалите параметри остават същите.
Отново pmin.<0, снова увеличиваем размеры фундамента:
Ние присвояваме основа за размера на 2.4x1.8 m (l \u003d 2.4m, b \u003d 1,8 м)
A f \u003d 2.4 * 1.8 \u003d 4.32 m² - областта на фундамента, m²;
W \u003d bl² / 6 \u003d 1.8 * 2.4² / 6 \u003d 1.728 m³
Отново pmin.<0, как вы уже поняли мы будем увеличивать размер фундамента до тех пор, пока Pmin не станет больше или равен нулю.
В резултат на избора, получихме, че основата трябва да има размери 3.0x2.4 m (l \u003d 3.0m, b \u003d 2.4m)
A f \u003d 3.0 * 2.4 \u003d 7.2 m² - площта на фундамента, m²;
W \u003d bl² / 6 \u003d 2.4 * 3.0² / 6 \u003d 3.6 m³
За основите на колони от сгради, оборудвани с мостови кранове с капацитет за повдигане над 75 тона и по-горе, както и за основите на колоните на отворения кран над 14 тона, за сградите на типа кула , както и за всички видове структури в изчисленото устойчивост на удара на основата R<150кПа размеры фундамента нужно назначать такими, чтобы эпюра давлений была трапециевидной и Pmin/Pmax≥0.25 (п.5.6.27 СП 22.13330.2016). В нашем случае мы должны проверить расчётное сопротивление грунта, и если оно будет меньше 150кПа, то нужно ещё увеличить размеры фундамента.
Изчисляване на съпротивлението на почвата
Изчисленото съпротивление на земята се изчислява по формулата 5.7 SP 22.13330.2016
γ C1 \u003d 1.4 (Таблица 5.4 SP 22.13330.2016)
γ C2 \u003d 1,2 (Таблица 5.4 SP 22.13330.2016)
Таблица 5.4 SP 22.13330.2016
| Почви | Коефициента γс1. | Коефициент γс2 за структури с твърда структурна верига със съотношението на структурата на структурата или неговото отделение до височина Л./Х.равен | |
| 4 или повече | 1.5 или по-малко | ||
| Големи зърнени с пясъчни агрегат и пясъци, с изключение на малки и прашни | 1,4 | 1,2 | 1,4 |
| Sands Small | 1,3 | 1,1 | 1,3 |
| Пясъци Дъсти: ниско напрежение | 1,25 | 1,0 | 1,2 |
| и влажно наситен с вода | 1,1 | 1,0 | 1,2 |
| Глина, както и голяма трева с глинен агрегат с индикатор за добив на почвата или пълнител I l ≤0.25 | 1,25 | 1,0 | 1,1 |
| Същото при 0.25< I L ≤0,5 | 1,2 | 1,0 | 1,1 |
| Същото, при I L\u003e 0.5 | 1,1 | 1,0 | 1,0 |
| . \\ T 1 към съоръженията с твърда конструктивна схема включват структури, чиито проекти са специално адаптирани към възприемането на усилията от деформацията на основанията, включително чрез дейностите, посочени в 5.9. 2 За сгради с гъвкава структурна верига стойността на коефициента γС2 е равна на една. 3 при междинни стойности Л./Х. Коефициентът γx2 се определя чрез интерполация. 4 за разхлабени пясъци γС1 и γС2, вземете равно на един. |
|||
k \u003d 1 (стр.5.6.7 SP 22.13330.2016 е коефициент, който е равен на един, ако якостта характеристиките на почвата (φ II и Cii) се определят чрез директни тестове и. \\ t к.\u003d 1.1, ако те се приемат според таблиците на допълнение А).
My \u003d 1.68 (Таблица 5.5 SP 22.13330.2016)
Mq \u003d 7.71 (Таблица 5.5 SP 22.13330.2016)
MC \u003d 9.58 (Таблица 5.5 SP 22.13330.2016)
Тук искам да обърна внимание, въпреки факта, че разчитаме на почвата на IgE-3, почвата на IgE-2 има по-ниски ясни характеристики и е поставена под почвата на IgE-3, така че ние приемаме, че смятаме, че лагеруването способност на базата на IHE-2.
Таблица 5.5 SP 22.13330.2016
| Ъгълът на вътрешно триене φ II, градушка. | Фактори | ||
| Моят. | Mq. | MC. | |
| 0 | 0 | 1,00 | 3,14 |
| 1 | 0,01 | 1,06 | 3,23 |
| 2 | 0,03 | 1,12 | 3,32 |
| 3 | 0,04 | 1,18 | 3,41 |
| 4 | 0,06 | 1,25 | 3,51 |
| 5 | 0,08 | 1,32 | 3,61 |
| 6 | 0,10 | 1,39 | 3,71 |
| 7 | 0,12 | 1,47 | 3,82 |
| 8 | 0,14 | 1,55 | 3,93 |
| 9 | 0,16 | 1,64 | 4,05 |
| 10 | 0,18 | 1,73 | 4,17 |
| 11 | 0,21 | 1,83 | 4,29 |
| 12 | 0,23 | 1,94 | 4,42 |
| 13 | 0,26 | 2,05 | 4,55 |
| 14 | 0,29 | 2,17 | 4,69 |
| 15 | 0,32 | 2,30 | 4,84 |
| 16 | 0,36 | 2,43 | 4,99 |
| 17 | 0,39 | 2,57 | 5,15 |
| 18 | 0,43 | 2,73 | 5,31 |
| 19 | 0,47 | 2,89 | 5,48 |
| 20 | 0,51 | 3,06 | 5,66 |
| 21 | 0,56 | 3,24 | 5,84 |
| 22 | 0,61 | 3,44 | 6,04 |
| 23 | 0,66 | 3,65 | 6,24 |
| 24 | 0,72 | 3,87 | 6,45 |
| 25 | 0,78 | 4,11 | 6,67 |
| 26 | 0,84 | 4,37 | 6,90 |
| 27 | 0,91 | 4,64 | 7,14 |
| 28 | 0,98 | 4,93 | 7,40 |
| 29 | 1,06 | 5,25 | 7,67 |
| 30 | 1,15 | 5,59 | 7,95 |
| 31 | 1,24 | 5,95 | 8,24 |
| 32 | 1,34 | 6,34 | 8,55 |
| 33 | 1,44 | 6,76 | 8,88 |
| 34 | 1,55 | 7,22 | 9,22 |
| 35 | 1,68 | 7,71 | 9,58 |
| 36 | 1,81 | 8,24 | 9,97 |
| 37 | 1,95 | 8,81 | 10,37 |
| 38 | 2,11 | 9,44 | 10,80 |
| 39 | 2,28 | 10,11 | 11,25 |
| 40 | 2,46 | 10,85 | 11,73 |
| 41 | 2,66 | 11,64 | 12,24 |
| 42 | 2,88 | 12,51 | 12,79 |
| 43 | 3,12 | 13,46 | 13,37 |
| 44 | 3,38 | 14,50 | 13,98 |
| 45 | 3,66 | 15,64 | 14,64 |
k z \u003d 1 (стр.5.6.7 SP 22.13330.2016 г. е приет коефициент, равен на един б.<10 м);
b \u003d 2.4 (ширина на основата);
γ II - (осреднява (виж 5.6.10) изчислената стойност на специфичното тегло на почвите, които се появяват под подземните подложки (в присъствието на подземните води, се определя, като се вземе предвид действието за претегляне на водата), kN / m³ ) до дълбочина z \u003d b / 2 \u003d 0.75 m. За да бъдеш по-прост, делът на почвата е плътността на почвата в kN / m³. За да преведете плътността на почвата в t / m³ в kN / m³, стойността се умножава по 10 (1.8t / m³ \u003d 18 kN / m³).
Като Ние имаме почви, които са наситени във вода, в нашия случай определяме, като се вземат предвид действието на водата съгласно формулата 36 ползи за проектирането на сгради и структури
γ Sb. = (γ С. – γ W.)/(1 + д.))
където γ. W е съотношението на водата, равна на 10 kN / m³,
e \u003d 0.65 - коефициентът на порьозност, взета съгласно инженерни и геоложки проучвания,
γ II \u003d (γ С. – γ W.)/(1 + д.)) \u003d (18-10) / (1 + 0.65) \u003d 4.84 kN / m³.;
γ 'II - (изчислената стойност на специфичното тегло на почвите, които се появяват над подметките на фондацията). В нашия случай, той ще бъде заден, така че делът на почвата, без да се отчита действието за претегляне на вода 16 kN / m³.
Коефициентът на порьозност е определен най-малко 0.65. Дълбочината на подземните води е 1,6 м от повърхността на земята. Следователно делът на почвата, като се вземат предвид действието на водата
γ Sb. = (γ С. – γ W.)/(1 + д.)) \u003d (16-10) / (1 + 0.65) \u003d 3.64 kN / m³ (на дълбочина от 2 до 1,6 m, т.е. мощност на слой 0.4 m);
Изчислата стойност изчислява като средна стойност на съотношението на почвата съгласно формулата
γ 'II \u003d σ γ' i * h / σhi \u003d (3.64 * 0.4 + 16 * 1.6) / 2 \u003d 13.528 kN / m³;
d 1 \u003d 2.0m (дълбочина на основата от нивото на оформлението);
d b \u003d 0 (дълбочината на сутерена, с нейното отсъствие, е нула съгласно бележка 5 до p.5.6.7 SP 22.13330.2016);
С II \u003d 1kPa (прогнозната стойност на специфичното захващане на почвата, която се свързва директно под основата, получено съгласно проучванията или съгласно допълнение А СП22.13330.2016);
Изчисляваме изчислената устойчивост на почвата под основата:
С действието на огъващия момент върху основата на ядното налягане Rmax \u003d R / 1.2 \u003d 0.330 mPa (стр.5.6.26 sp 22.13330.2016).
PMAX \u003d 127KPA.< R=330кПа
Ние също така виждаме, че R\u003e 150 kPa, така че не е необходимо да се увеличава размера на основата.
Следователно, Фондацията удовлетворява изискванията за знака на базата.
След това е необходимо да се изгради основата, присвояване на размери, укрепване, бетон, което непременно ще се обърне към следните членове.
Програмата за изчисляване в Excel може да бъде изтеглена чрез справка
Публикуван в, маркиранДържавен ред на Института за проектиране на Червения банер
Leningrad promstroyproject gosstroy ussr
Полза
Чрез проектиране на основи
Натурален
Под колони от сгради и конструкции
(Snip 2.03.01-84 и Snip 2.02.01-83)
Одобрен
поръчка на Lenpromstroyproject от 14 декември 1984 година
Москва
Централен дизайн на модела
1989
Промяна в "Обезщетения за дизайн на фондация"
на естествената база под колоните на сгради и структури
(за snip 2.03.01-84 и snip 2.02.01-83) "
Промяната в GPI Lenpromstroypoekt се отбелязват модифицираните елементи *.
Препоръчано от решението на Техническия съвет на Lenpromstroyproject на държавната сграда на СССР.
Инструкциите за проектиране на различни видове основи и тяхното изчисление, използващи компютри.
За инженерни и технически работници на проекти по проекти.
Когато се използва ръководството, е необходимо да се вземат предвид одобрените промени в строителните норми и правила и правителствени стандарти, публикувани в списанието на бюлетина на строителната техника Gosstroy на СССР, "събиране на промени в правилата и правилата за строителство" и Индекс на информацията "държавни стандарти на държавния стандарт на СССР" на СССР.
Предговор
Ръководството е предназначено за Snip 2.03.01-84 "Бетон и стоманобетонни конструкции" и SNIP 2.02.01-83 "Основи на сгради и структури".
Ръководството съдържа основните разпоредби за проектиране на монолитни и падащи фундаментални основи за стоманобетонни и стоманени колони, тяхното изчисление и конструкция; Дадени са индикации за избора на оптимална версия на дизайна на основите, изчислението и дизайна на котвите болтове и армировката на основите.
Да се \u200b\u200bулесни трудът на дизайнерите, графиките и таблиците се определят за определяне на размера на основите, примери за изчисляване и проектиране на различни видове основи.
Ръководството е разработено от Lenpromstroyproject - CAND. Техно НАУКИ М.Б. Липница, В.А. Георова; Заедно с Tsniipromzdaniy, Tehn кандидати. Наука Н.А. Шушаков, А.М. Буголюков, Ю.в. Фролов; Pi-1 - бълг. Техно Наука a.l.shukhtman, a.v.shapiro; Niizb - кандидати в Техн. НАУКИ Н.Н. Коровин, м.б. Краковски; Niization - д-р Техн. Наука e.a.Sorch.
Забележки и предложения за поддръжка на обезщетения Моля, изпратете на: 186190, Leningrad, Leninsky Ave., 160, Lenpromstroyprect.
1. Общи указания
1.1. Настоящата помощ, разработена от SNIP 2.03.01-084 и SNIP 2.02.01-83, се прилага за проектирането на индивидуални стоманобетонни основи на естествената база под колоните на сгради и структури.
1.2. Проектирането на базите на сгради и структури, т.е. се препоръчва подборът на подметките на основата на базата на бази, който трябва да се извърши в съответствие с SNIP 2.02.01-83 и "ръководство за проектиране на сгради и структури" (до Snip 2.02.01-83).
1.3. Товари и въздействия върху базата, предадени от основите на структурите, следва да бъдат установени чрез изчислението, като правило, основано на разглеждане на сътрудничеството на строителството и основаването или фондацията и фондацията. Препоръчва се да се извърши отчитане на товари и въздействия в основните изчисления в съответствие с SNIP 2.02.01-83 и "Ръководство за проектиране на сгради и структури".
1.4. Проектирането на основите, управлявани в агресивна среда, като се вземат предвид изискванията на SNIP 2.03.11-85.
1.5. Конструалните основи, използвани в строителството, могат да бъдат представени със следните видове:
монолитно използване на мулти-навита формата на инвентаризация (проклета 1, 2);
сглобяеми стоманобетон от един блок (по дяволите 3);
събрани-монолитни (по дяволите 4, 5).
Сган. 1. Основи на стъклото на монолита
с плоча от Steppled.
Сган. 2. Монолитни фондации с пирамидни гуми
Сган. 3. Сглобяеми бетонни основи
а - пирамидална; B - с разбъркваща плоча
Сган. 4. Събрани-монолитни основи с пресоване на рамки
и - за сгради без мазе; Б - За сгради с мазе
Сган. 5. Събрани монолитни основи с поп Топовник,
състояща се от сглобяеми плочи и монолитен бетон
1 - сглобяеми бетонни плочи; 2 - монолитен бетон; 3 - метални обрати; 4 - Loop освобождава
Препоръчително е да се разшири обхватът на монолитните структури на фондациите, като се вземе предвид увеличението на техническото ниво на монолитна основа. Препоръчва се сглобяеми и събирателни монолитни основи, които да бъдат използвани в проучване за осъществимост, потвърждаващо осъществимостта на тяхното прилагане, в съответствие с "насоките за подбор на проектни решения на фондациите".
2. Изчисляване на отделни основи
За стоманобетонни колони
Основни разпоредби
2.1. Изчисляване на силата на основите и определяне на ширината на пукнатините на пукнатините е направена в съответствие с изискванията на SNIP 2.02.01-83 "основите на сградите и структурите", SNIP 2.03.01-84 "Бетон" и стоманобетонни конструкции ", Snip 2.01.07-85" Натоварване и експозиция ", както и" ръководства за проектиране на бетонови и стоманобетонни конструкции, изработени от тежки и леки бетонни бетон без предварително напрежение на армировката. "
2.2. Изчисляването на основите за сила включва определяне на височината на плочата на фундамента, размера на стъпките, армировката на частта на плочата, изчисляването на напречните участъци на адотока и нейната чаша от частта и е направена върху основната или специалната комбинация от изчислените натоварвания, въведени в изчислението с коефициента на надеждност за товара F\u003e 1.
2.3. Изчисляването на елементите на основата (плоча и подсилването) чрез образуване и разкриване на пукнатини се извършва върху основната или специалната комбинация от изчислените натоварвания при F \u003d 1.
2.4. Данните за изход за изчисляване на основите за сила, с изключение на комбинации от изчислителни товари, са:
размери по отношение на б и л подметки на плочата част на основата, определена в съответствие с параграф 1.2;
общата височина на основата Н, определена от дълбочината на приставката и знака на ръба на основата;
кръстовите участъци на BC, LC и POP TOPPER в BCF, LCF план.
Определяне на височината на плочата на основата и размерите на етапите чрез изчисляване
2.5. Минималната височина на плочата част от основата при съотношението на подметките на неговия единствен б / l 0.5 се определя при изчисляването на юрисдикцията. В същото време, изясняващите сили трябва да се възприемат от конкретната част на плочата на Фондацията, като правило, без да се извършва напречна армировка. При тесни условия (при ограничаване на височината на основата) са разрешени напречни фитинги.
2.6. Трябва да се разграничат две изчислителни схеми в зависимост от вида на сутерена на основата с колоната:
1-ви - с монолитно сдвояване на колона с основа (характеристики 6, а) или подпалник с плоча част от основата с височина на HCF 0.5 подлник (LC) (по дяволите 6, б), както и с Чаша сдвояване на колона от колоната с висока основа - с височината на Sycklovnik, удовлетворяваща HCF - DP 0.5 състоянието (LCF - LC) (по дяволите 6, в). В този случай поддръжката на плочата се разглежда от дъното на монолитна колона или субкондприка към действието на надлъжната сила N и огъващия момент m;
2-ри - със стъклена сдвояване на дълга опорна колона - с височина на Subsklovnik, удовлетворяваща HCF - DP 0.5 състоянието (LCF - LC) (по дяволите 7). В този случай основите се изчисляват за натискане на колоната от дъното на стъклото и да се разделят от действието само на надлъжната сила NC (точка 2.20).
Сган. 6. Видове компилиране на основата с колона съгласно първата схема за изчисляване
а - монолитно сдвояване на колоната с плоча част от основата; B - същото с височината на пресата HCF 0.5 (LCF - LC); B е стъклена двойка колона с висока основа с HCF - DP 0.5 (LCF - LC)
Сган. 7. Конюгиране на колона с ниска опорна колона
с HCF - DP 0.5 (LCF - LC)
2.7. Когато работите върху основата на две или повече колони, както и двете букви, пресоването се счита, когато е изложено на основата на условната колона, чиито размери са равни на размерите на външните ръбове на колоните, \\ t и дълбочината на стъклото се взема в нивото на най-разхвърляната колона (по дяволите 8).
Сган. 8. Обед на схеми за FODRAMING, когато се основава на него
две колони
a - местоположението на колоните на същото ниво; Б - местоположението на колоните различни ниваШпакловка 1 - вътрешно най-тежко стъкло; 2 - Външно лице на условна колона
Изчисляване за журнализиране по схема 1 (виж по дяволите 6)
2.8. Изчисляване на обикновени части на централно натоварени кв. Подсилени бетонни основи се извършва от състоянието
F RBT UM H0, PL, (1)
където f е изясняването на силите;
RBT е изчисленото съпротивление на бетоноосното разтягане, взето с необходимите коефициенти на работни условия B2 и B3 в съответствие с таблицата. 15 snip 2.03.01-84 като за стоманобетонни участъци;
uM е среднодесектичната стойност на периметъра на горните и долните основи на пирамидата, която се генерира при пускане в рамките на работната височина на напречното сечение H0, PL
Um \u003d 2 (BC + LC + 2 H0, PL). (2)
При определяне на стойностите на um и F се приема, че юрисдикцията се осъществява на страничната повърхност на пирамидата, чиято по-малка основа е областта на влиянието на неправилната сила (площта на. \\ T Напречното сечение на колоната или субкондникът) и страничните повърхности са наклонени под ъгъл от 45 ° към хоризонталния (по дяволите 9).
Сган. 9. образователна схема на пирамида за пирамида в централно натоварен площад стоманобетонни основи
Във формула (2) и следващите формули на BC, LC, LC се заменят с размери по отношение на напречното сечение на BCF, LCF, ако пресоването идва от по-ниското рязане на подлик.
Мащабът на кулинарната сила F е равен на величината на надлъжната сила N, действаща върху пирамидата на въртящото се, минус величината на реактивното налягане на почвата, приложена към по-голяма основа на пирамидата на пирамидата (преброяване равнината на опъната на арматурата).
2.9. Изчисляването на пресоването на централно натоварени правоъгълни, нецелеви площад и правоъгълни основи (проклета 10) също се извършва в съответствие с параграф 2.8 и състояние (1). Това обсъжда състоянието на силата да се присъедини само с едно най-натоварено лице на пирамидата.
Мащабът на изясняващата сила F във формула (1) е равен
F \u003d ao pmax, (3)
където АО е част от основната площ на основата, ограничена от долната база на пирамидата на пирамидата на пирамидата и продължаването по отношение на съответните ребра (Abcdeg Polygon, виж язовир. 10).
Сган. 10. Формиране на схема за образование на пирамида
в централно натоварен правоъгълен, както и
особено натоварени квадрати към правоъгълни основи
Ao \u003d 0.5b (L - LC - 2H0, pl) - 0.25 (b - BC - 2H0, pl) 2, (4) \\ t
с B - BC - 2H0, PL 0
6.1. Изчисляване на стоманобетонни основи на естествена база под колони от сгради и структури
6.1.1. Общи разпоредби
Размерът на стъпалата и дълбочината на основите се определят от изчисляването на основата, дадена в СН. 5. Изчисляване на дизайна на Фондацията (плоча и Подколлюник) се извършва чрез сила и разкриване на пукнатини и включва: проверка за пресоване и на "обратния" момент, определяне на секциите на армировката и ширината на напукване на пукнатини, както и изчисляването на силата на напречното сечение на субкопон.
Първоначалните данни за изчислението са: единствен размер на плочата; Дълбочина на вграждането и височината на основата; подраздел на подсилването; Комбинирани изчисления и регулаторни товари от колоната на нивото на ръба на основата.
Изчисляването на нещата и разкриването на пукнатини се извършва върху основната и специалната комбинация от натоварвания. При изчисляването на основата за сила, изчислените усилия и моменти се приемат с коефициент на надеждност чрез натоварване върху индикациите на работното място и при изчисляване на разкриването на пукнатини - с фактор за надеждност за товар, равен на един.
Когато проверявате силата на плочата част на основата в момент за връщане, е необходимо да се помисли за товара от материала, съхраняван на пода и оборудването.
Когато изчислявате основите за сила и върху разкриването на пукнатини, усилията, възникнали в тях от температурата и подобни деформации, се правят вертикално от пълната си стойност на нивото на ръба на основата до половината от нивото на основата.
Изчислените характеристики на бетона и стоманата са дадени в ch. 4 и се приемат по отношение на съответните коефициенти на трудните условия [,].
6.1.2. Изчисляване на основите за топене
Изчисляването на юрисдикцията е направено от състоянието, така че активните усилия се възприемат от сутерена на фондацията, без да се инсталират напречната армировка: с монолитно сдвояване на колоната с плочата - от горната част на последната (фиг. 6.1, а), с монолитно конюгиране на подмите с плоча, независимо от вида на колоните за свързване с подколовник (монолитна или почистващи препарати), когато е устойчив от горната част на плочата до дъното на колоната Х. 1 ≥ (b uc - b c)/2 - от горната част на плочата (фиг. 6.1, б) и с по-малко Х. 1 - от долната част на колоната (фиг. 6.1, ° С).
Фиг. 6.1.
а - монолитно сдвояване на плочата с колона; b - същото с висок подлопер; V - същото, с ниска подма; 1 - колона; 2 - част от плоча; 3 - Podkolnik.
Проверка на изпълнението на това състояние е направено в двете посоки.
Насоки за проектиране на бетонови и стоманобетонни конструкции, изработени от тежък бетон (без предварително напрежение)
Насоки за проектиране на основи на естествена основа под колони от сгради и структури на промишлени предприятия
SNIP 52-01-2003 Бетон и стоманобетонни конструкции
При изчисляване на основата за списание се определя минималната височина на плочата х. И броят и размерите на стъпките му са присвоени или носещият капацитет на плочата се проверява с дадена конфигурация. При изчисляване на предложението от горната част на плоча се приема, че поддържането на основата по време на централното натоварване се случва по страничните повърхности на пирамидата, чиито страни са наклонени под ъгъл от 45 ° към хоризонталата (виж Фиг. 6.1).
Квадратната фондация се изчислява, за да се присъедини към състоянието
Е. ≤ kr bt b a h 0
където Е. - изчислено разгръщане; к. - коефициент, възприет на 1; R bt. - изчислено съпротивление на бетон за разтягане; б. - средната аритметична стойност на перитрите на горната и долната база на пирамидата на пресата, която се генерира в рамките на работната височина на секцията х. 0, (разстояния от върха на плоча до средата на армировката).
Фиг. 6.2.
Стойности Е. и б. Дефинирани по формули:
б. = 2(l c + b c + 2х. 0);
F \u003d A. 0 пс.,
където r. - натиск върху почвата, без да се отчита теглото на основата и почвата на нейната перваза;
А. 0 = A - р;
тук А. - площта на подметките на Фондацията; P. - площта на долната база на пирамидата на пирамидата.
За централно натоварени правоъгълни и нецентрално натоварени квадратни основи, те вземат диаграма, в която се счита, че състоянието на якостта на едно лице се счита, успоредно на по-голямата част на основата на основата (фиг. 6.2). Състоянието на якостта се проверява с формула (6.1).
Изчислението се извършва върху действието на вертикалната сила Н. на ръба на фондацията и момента на нивото на единственото М. . В този случай, мощността и размерът на пирамидата на пирамидата ще бъдат:
F \u003d A. 0 p; F \u003d A. 0 p max,
А. 0 = 0,5б.(l - l c - 2х. 0) - 0,25(b - b c - 2х. 0) 2 ;
b p \u003d b c + h 0 ;
p, r max - вторично или най-голямо налягане на ръба на земята от изчислените товари:
Под централно натоварване
p \u003d n / a;
С OutcidentRen Loading.
p max \u003d n / a + m / w,
тук W. - момента на съпротивата на подметките на сутерена.
b - b c < 2х. 0 ,
бр. = 0,5(b - b c),
А. 0 = 0,5б.(l - l c - 2х. 0).
Броят и височината на стъпките се предписват в зависимост от общата височина на плочата х. В съответствие с таблицата. 4.25 и като се вземат предвид модулни размери.
Първо се определя (вж. 4) отстраняване на долния етап на основата от 1 (фиг. 6.3) и състоянието се проверява
Е. ≤ R bt h. 01 бр.,
където х. 01 - Работна височина на долния етап на основата.
Фиг. 6.3.
Сила Е. и б. Формулите се изчисляват:
F \u003d A. 01 p;
b p \u003d b 1 + х. 01 ,
където А. 01 - Polygon Square а. 1 б. 1 ° С. 1 д. 1 д. 1 г. 1 ;
А. 01 = 0,5(l - l. 1 - 2х. 01) - 0,25(б - Б. 1 - 2х. 01) 2 ,
ако б - Б. 1 < 2х. 01 T.
А. 01 = 0,5б.(l - l. 1 - 2х. 01).
Фиг. 6.4. За определяне на височината на стъпките
Олово отстраняване ° С. 1 се приема не повече от стойностите, посочени в таблицата. 4.28, като се вземат предвид модулни размери.
Минималните размери на останалите етапи на основата в плана се определят след отстраняването на по-ниското ниво ° С. 1 линейни пресичания AU. с линии, които ограничават височината на стъпките (фиг. 6.4). За двустепенни и тристепенни основи, тези размери трябва да бъдат поне:
л. 1 ≥ л. - 2° С. 1 ;
б. 1 ≥ ml. 1 ;
л. 2 ≥ (л. - 2° С. 1 - l C.)х. 3 / (х. 2 + х. 3) + l C.;
б. 2 ≥ ml. 2 + l C.;
тук м. - съотношението на по-голямата част на основата към по-голямото, прието равно на 0.6-0.85.
Крайните размери на стъпките се присвояват, като се вземат предвид обединението на размерите на основите (вж. Гл. 4).
Трябва да се има предвид, че премахването на стъпките, особено по-ниско, определя броя на армировката. В тази връзка размерите на стъпките, предписани по горния метод, могат да бъдат коригирани от състоянието на армировката.
За някои характерни съотношения на размерите на стъпките, инспекцията на носещата способност на плочата е както следва.
За централно и екстривно натоварени правоъгълни основи с топ стъпала, едната страна л. 1 > l C. + 2х. 2 , Друг б. 1 ≤ б. В. + 2х. 2 (Фиг. 6.5) изчислението за журналиране е направено от състоянието
Е. ≤ R bt.(х. 01 б. 1пс. + х. 2 б. 2пс.).
Стойност Е. б. 1r. и б. 2r. - по формули:
б. 1пс. = б. 1 + х. 01 ;
б. 2пс. = (б. 1 + б. В.)/2.
Polygon област aBCDEG.
А. 0 = 0,5б.(l - l c - 2х. 0) - 0,25(б - Б. 1 - 2х. 01) 2 .
Фиг. 6.5.
Фиг. 6.6. Пирамида за образуване на пирамида за правоъгълни основи, имащи в две посоки Други стъпки
Ако б. - б. 1 < 2х. 01, Т. А. 0 се определя с формулата (6.12).
За централно и центрично натоварени правоъгълни основи с различен брой стъпки в две посоки (фиг. 6.6), изчислението за журналиране се извършва по формулата
Е. ≤ R bt.[(х. 0 - х. 3)б. 1пс. + х. 3 б. В.].
Стойност Е. се определя с формулата (6.5), б. 1r. - според формулата
Фондацията на колоната се състои от плоча и подкловник, който има задълбочаване (стъкло) за запечатване на предварителностроничната колона или се извършва без него (при засилване на основата с метална или стоманобетонна флаш колона).
Конструкцията на фондацията под стоманобетонната колона започва от определянето на размерите на Syblovnik и стъкло. Препоръчително е да се вземат типични размери на основата на основата (в зависимост от напречното сечение на колоната). За колони с размера на напречното сечение 400x300 mm, 400x400 mm picklip напречно сечение за приемане на 900x900 mm; За колони с напречно сечение 500x400 mm, 500x500 mm, 600x400 mm, 600x500 mm picklip секцията отнема 1200x1200 mm и за колона за напречно сечение 700x400mm, 800x400 mm, 800x500 mm - 1500x1200 mm. Дълбочината на стъклото е едновременно
Размерът на основата трябва да бъде модулен, по отношение на и на височина 300 mm, докато височината на етапите е 300 и 600 mm (фиг. 1).
Изграждането на основата на стъпалото се извършва първо в равнината на по-голям размер L. За да направите това, на марката (- 0.150), съответният размер на последователността на основата е окачен в знака. Броят на стъпките - от един до три. В същото време, отклонението на размера на етапите трябва да бъде най-малко височината на етапа (300, 450, 600 и 900 mm). По същия начин, основата по посока на късата страна Б е конструирана. В резултат на това броят на стъпките на двете страни не трябва да бъде различен от повече от един. Желателно е същото количество от техния брой.
На строителна площадка За предпочитане е да се прилагат колоните основи от монолитни тежки бетонови класове B10, B12.5, B15, B20 (с минимална марка устойчивост на замръзване F50).
Кръсната част на фондацията се проверява от изчислението за юрисдикцията / 10 /. В същото време информираната власт трябва да се възприема по конкретен участък, като правило, без да се извършва напречна армировка.
≥ 175 |
||||
Стъпала на височината |
||||
300 или 600 мм |
||||
h frastt. |
||||
D pasta. |
||||
Стъпки за заминаване 300,450,600, 900 мм |
||||
брит. |
||||
l -ktne 0,3m. |
||||
Фиг. 1. Фондация за колона под ръба колона
Трябва да се разграничат две схеми за изчисление:
когато свързвате колона с висока основа с висока
podkolnik, удовлетворяване на състоянието HC F - DP ≥ 0,5 (l C F - l в), където HC F е височината на Sypeclovnik; ДП - дълбочина на стъкло; L C f - дължината на напречното сечение на подгр. L в - дължината на напречното сечение на колоната (в този случай, поставянето на плочата се разглежда от дъното на поддадер до действието на надлъжната сила n и огъващия момент m);
при констатиране на колоната за събиране с ниска основа (в този случай изчислението се извършва върху пластира от дъното на стъклото под действието само на надлъжната сила N).
Фондацията е подсилена, както следва: плочата - С1 меша от класа AIII пръти и диаметър най-малко 10 mm пострани с размер до 3 m и 12 mm с размер над 3 m в a етап на 200 mm (фиг. 1); POPPINGS - две C2 решетки от клас AI и AIII пръчки. Надлъжните работни фитинги от клас AIII с диаметър най-малко 10 mm се определят на стъпки от 200 mm и напречните фитинги на класа AI с диаметър най-малко 6 mm в стъпки от 600 mm. Изборът на диаметъра на армировката се извършва в резултат на изчисляването на основата за сила при ръчно / 10 /.
В допълнение, стъкло подсилено фондация. Напречни
укрепването се предписва конструктивно под формата на C-3 решетки от двойки пръчки 8 AIII с шест решетки с най-висока стойност на ексцентричността (E\u003e \u200b\u200bL в / 2) и с пет решетки в други случаи. Въведете стъпка в първото изпълнение 50 + 2x100 + 2x200, във второто изпълнение 50 + 2x100 + 200. Горната част на мрежата е включена от рязане с 50 mm, толкова по-ниска се поставя над края на колоната най-малко 50 mm. Пример за изграждане на бар фундамент е даден в допълнение 1.
Под основата, като правило, препарат от бетон е 3.5 с дебелина 100 mm (с освобождаване на основата на основната плоча най-малко 150 mm). В този случай, дебелината на защитния слой бе равен на 35 mm. Подготовката не може да бъде подредена на големи тревни почви, в този случай защитният слой на бетона има дебелина 75 mm.
За подкрепата на външните стени и конструкциите на основата е необходимо да се осигурят основни греди (Таблица 15). Размерите им зависят от стъпките на колоните, ширината на външните стени и размерите на пресата.
За сгради с панели с шарнирни панели и пилотни колони 6 m, препоръчва се да се използват греди 2BF и 3BF, и когато колоните 12 m-лъчи 5 bf и 6 bf.
Фондационните лъчи обикновено се основават на бетонни колони, чиято ширина трябва да бъде не по-малка от максималната ширина на лъча и ръба при 0.35 m или - 0.65 m (в зависимост от неговата височина).
Таблица 15. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Размер |
Скица на напречното сечение на лъча |
Дължина греди |
Поредица от греди |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
